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note´ que lorsque Lb +, λLT +. Chaque graphique dispose de plusieurs courbes: l’une se re´f`ere `a l’AISC-LRFD (en rouge) tandis que les 3 autres (en bleu) correspondent aux diffe´rentes me´thodes de calcul du de´versement dans l’EC3. Enfin, l a c o u r b e n o i r e e n t r a i t p o i n t i l l ´ e e s t l a s o l u t i o n d E u l e r p o u r M c r .

´ Table 2.2. Ecart des diffe´rentes me´thodes compare´es `a MRd (EC3 cas ge´ne´ral)

AISC-LRFD EC3, Gen. case EC3, Gen. case adj. EC3, Simpl. case

n ϕbM

M Rd,1

M Rd,2

M Rd,3

yy Wf

yy Wf

yy Wf

yy Wf

2.5.1

Variation

de

MRd

et

ϕ b M n

pour

des

profile´s

standards.

Les

pro-

file´s lamine´s disponibles aux USA et en Europe sont tous de cate´gorie Classes 1 ou

2/Compact.

La fig.

2.10 pre´sente la variation de la re´sistance en flexion pour 2 pro-

fi l ´ e s s t a n d a r d s a v e c f y

= 250MP a: l’un correspond `a un IPE200 (equiv. W8x15) tr`es

compact, le 2nd `a un IPE750 (equiv.

W30x132) proche de la limite Classe 1/Com-

pact.

La poutre est charge transversalement en son centre de gravite´.

La variation

de la re´sistance en flexion est divise´e en 3 phases.

(1) Phase 1: pour un e´lancement re´duit λLT

0.5 faible, aucune variation de

la re´sistance en flexion. Ces 2 profile´s, de Classe 1/Compact, ne sont pas sujets au v o i l e m e n t l o c a l e t d o n c l e p l a t e a u c o r r e s p o n d a u m o m e n t p l a s t i q u e M p l . L a r u i n e la poutre est limite´e par une plastification totale d’une section transversale. d e

(2) Phase 2: dˆu au de´versement, la re´sistance en flexion diminue pour l’EC3 suivi de peu par l’AISC-LRFD. Il peut ˆetre observe´ que la pente des courbes sont similaires pour les 2 spe´cifications. Cependant, la solution pour l’AISC-LRFD est line´aire contrairement `a l’EC3.

(3) Phase 3: d`es lors que λLT 1.5, l’e´cart entre les diffe´rentes me´thodes s’estompe, les diffe´rentes me´thodes approchent la solution d’Euler `a l’exception de la me´thode simplifie´e de l’EC3 e´tant en dec¸`a.

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